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Curso de manejo de águas pluviais
Tipologia: Trabalhos
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Eng Plínio Tomaz 05/08/20 10 pliniotomaz@uol.com.b r Capítulo 1 0 - Dimensionamento preliminar de reservatório de detenção Capítulo 1 0 Dimensionamento preliminar de reservatório de detenção “Os alunos não devem se apaixonar por programas de computadores, pois, em alguns anos estes serão ultrapassados, mas os conceitos continuarão” Prof. dr. Kokei Uehara
Eng Plínio Tomaz 05/08/20 10 pliniotomaz@uol.com.b r Capítulo 1 0 - Dimensionamento preliminar de reservatório de detenção
Ordem Assunto
Eng Plínio Tomaz 05/08/20 10 pliniotomaz@uol.com.b r Capítulo 1 0 - Dimensionamento preliminar de reservatório de detenção Capítulo 1 0 – Dimensionamento preliminar de reservatório de detenção 10.1 Introdução Com objetivo de deter enchentes é comum se fazer obras hidráulicas denominadas de reservatórios de detenção para acumular as águas pluviais durante um determinado tempo. Geralmente o tempo de escoamento é de algumas horas. Podemos fazer reservatório de detenção aumentando o tempo de esvaziamento para num mínimo de 24h e teremos um reservatório de detenção estendido com objetivo de deter enchentes e melhorar a qualidade das águas pluviais. As previsões de volume que veremos se referem somente a detenção de enchentes. Antes de um projeto definitivo, fazemos um dimensionamento. Estimamos o volume do reservatório de detenção, a área ocupada pelo mesmo, profundidade média e custo. As Figuras (10.1) e (10.2) mostram reservatórios de detenção construídos para deter os picos de cheia. O conceito básico é a Teoria do Impacto Zero aplicada a enchentes, onde devido a construção de um reservatório de detenção a vazão de pós-desenvolvimento tem que ser igual a vazão de pré-desenvolvimento. Desta maneira não haverá impactos com o desenvolvimento da área em questão. Figura 10.1 – Reservatório de detenção em São Bernardo do Campo na região do Alto Tamanduatei. Fonte: DAEE, Dica: o dimensionamento de um reservatório de detenção é sempre feito por tentativas. Vamos mostrar 1 4 (catorze) métodos para o dimensionamento. Alguns métodos prevêem o uso de orifício ou vertedor e outros não. É difícil saber qual é o melhor método, mas o importante é que são poucas as variações entre os mesmos.
Eng Plínio Tomaz 05/08/20 10 pliniotomaz@uol.com.b r Capítulo 1 0 - Dimensionamento preliminar de reservatório de detenção Chin, 2000 p. 418 no livro Water Resources Engeneering bem como Mays, 1999 sugerem uma seqüência já explicada por Urbonas e Roesner,1993, para determinação do volume de um reservatório de detenção a qual adaptamos: Primeiro passo : faça um dimensionamento preliminar do reservatório de detenção. O dimensionamento preliminar representa o volume necessário, considerando o pico no pré- desenvolvimento da bacia e o pico da vazão no pós-desenvolvimento. Muitas vezes a vazão de pico no pós-desenvolvimento é fixada por legislação da região, ou imposta pelas condições locais da obra. Uma das grandes dificuldades é estabelecer o periodo retorno em que deve ser calculado o reservatório sendo o recomendado Tr= 100anos. Existem vários métodos aproximados que nos fornecem o volume de detenção o qual serão explicados neste capítulo. Segundo passo : faça uma seleção da estrutura de saída. Com os dados do volume achado no primeiro passo, faça uma estimativa do orifício ou do vertedor. Podemos escolher da maneira que queremos, sendo usual o uso conjunto de orifício e vertedor. Não esquecer que o dimensionamento é feito por tentativas Terceiro passo: faça o routing da hidrógrafa do escoamento superficial e do escoamento de saída. Para se fazer o routing é necessário conhecer o tamanho do reservatório e as curvas cota- vazão dos dispositivos de saída, bem como curva cota-volume do reservatório. Não esquecendo que o routing não determina o volume do reservatório, somente confere o funcionamento do mesmo, obtendo-se uma hidrógrafa de saída desejada. Em obras pequenas é comum não se fazer o routing , mas conforme a importância da obra e das estruturas de saída temos que fazer o routing. Lembramos que para o routing do reservatório precisamos do hidrograma de entrada e só obtemos com o Método Santa Barbara ou SCS, pois o método Racional não fornece o hidrograma de entrada. Existe um hidrograma aproximada de entrada pelo método Racional, mas não é aceito por todos os especialistas. Quarto passo: verifique os picos de descarga no pós-desenvolvimento para ver se é menor ou igual ao pré-desenvolvimento. Verifique o volume máximo de acordo com os níveis do reservatório de detenção. Faça então ajustes necessários, no tamanho do reservatório ou nas estruturas de controle e repita o segundo e o terceiro passo quantas vezes forem necessárias
Eng Plínio Tomaz 05/08/20 10 pliniotomaz@uol.com.b r Capítulo 1 0 - Dimensionamento preliminar de reservatório de detenção O método SCS TR-55 foi criado em janeiro de 1999. É facil de ser aplicado para áreas pequenas chegando até 250km 2
. Possui o inconveniente de usar quatro tipos de chuvas existentes nos Estados Unidos. Para o Estado de São Paulo, o prof. dr. Ruben Lalaina Porto estudou o assunto recomendando o Tipo II. Infelizmente desconhecemos estudos em outros estados brasileiros, motivo pelo qual não recomendamos o uso do TR-55 fora do Estado de São Paulo. O SCS TR-55 calcula a vazão de pico e existem tabelas que facilitam a elaboração do hidrograma. Nos Estados Unidos é bastante usado o SCS TR-55. 10.4 Número da curva CN Para se achar a chuva excedente o método mais usado e consagrado e aceito nos tribunais nos Estados Unidos é o número da curva CN embora não seja o melhor. O SCS classifica os solos em quatro grupos: Grupo de Solo A, Grupo de Solo B, Grupo de solo C e Grupo de Solo D. Q= (P – 0,2S)^2 / (P+0,8S) Sendo: Q= chuva excedente ou runoff (mm) P= precipitação (mm) S=potencial máximo de retenção após começar o runoff (m ) S= 25400/CN - 254 Exemplo 10. Calcular a chuva excedente Q em mm dado CN=83 e P=104mm para chuva de 2h de duração na RMSP. Calcular também o volume de chuva excedente, ou seja, do runoff (escoamento superficial) para área da bacia de 222ha. S= 25400/CN - 254 S= 25400/83 - 254 =52,02mm Q= (P – 0,2S) 2 / (P+0,8S) Q= (104– 0 ,2x52,02) 2 / (104+0,8x 52,02) = 60mm Cálculo do volume do escoamento superficial V= (222ha x 10.000m^2 )x (60mm / 1000)= 133.200m^3 10.5 Coeficiente de runoff C do método Racional Podemos estimar o coeficiente C do método Racional verificando-se tabelas ou calculá-lo em função da área impermeável usando coeficiente volumétrico de Schueler, 1987 Rv= 0,05 + 0,009 x AI Sendo: Rv= coeficiente volumétrico adimensional AI= área impermeável (%) O truque é fazer C=Rv.
Eng Plínio Tomaz 05/08/20 10 pliniotomaz@uol.com.b r Capítulo 1 0 - Dimensionamento preliminar de reservatório de detenção Exemplo 10. Calcular o coeficiente de runoff C do Método Racional para area de 222ha com área impermeável AI= 55%. Calcular também o volume do escoamento superficial sendo o tempo de concentração no pós-desenvolvimento de 15min e a vazão de pico do pós-desenvolvimento é 65,51m 3 /s. Rv= 0,05 + 0,009 x AI Rv= 0,05 + 0,009 x 55 = 0, C=0, V= Qpós x tc x 60 V= 65,51 x 15 x 60= 58.959m 3
10. 6 Frederick Law Olmsted, paisagista americano Frederick Law Olmsted foi quem projetou o Central Park em Nova Iorque (Estados Unidos). Conforme a arquiteta americana Anne Whiston Spirn, 1995, os arquitetos paisagistas e historiadores americanos consideram o sistema de parques de Boston, conhecido como Emeraldo Necklace, como um marco no planejamento dos parques americanos, mas poucos sabem que um terço do sistema foi projetado para o controle de enchentes e melhoria da qualidade das águas e não fundamentalmente para a recreação conforme Figura (10. 3 ). O projetista Frederick Law Olmsted criou o Fens e o Riverway para combater os problemas Figura 10. 3 - O plano para o Fens, Boston foi feito em 1877. Nele aparecem as bacias de retenção. de enchentes e de poluição das várzeas da Back Bay de Boston. Segundo ainda Anne Whiston Spirn , os projetos modernos e “inovadores” feitos em Chicago e Denver , baseiam-se em alguns dos mesmos princípios usados por Olmsted em Boston. Portanto, como se pode notar a idéia de reservatório para conter as águas de chuvas ou seja a detenção ou retenção é velha e a bem documentada é aquela feita em Boston em 1877 por Olmsted.
Eng Plínio Tomaz 05/08/20 10 pliniotomaz@uol.com.b r Capítulo 1 0 - Dimensionamento preliminar de reservatório de detenção Exemplo 10. 4 Dimensionar o volume de um reservatório usando a função Gama, vazão máxima da hidrógrafa de entrada ip = 56,6m^3 /s e tempo de pico do hidrograma afluente tp = 32,5min obtido pelo Método Santa Bárbara para Tr=100anos. Aplicando-se a Equação (10.6) e variando o fator de aspecto vemos que o volume estimado do reservatório de detenção varia em função do fator de aspecto n, sendo aconselhado por Porto o valor n=8. Conforme Equação (10.6) temos: volume = (2. / n) 0,5^. ip. tp volume = (2. / 8) 0, x 56,6 x 32,5x60 = 110.370 m 3
10. 9 Reservatório com paredes verticais Rodrigo de Melo Porto,1997 obteve as seguintes relações. Vertedor retangular V = - 0,7832 Q + 0,9447 (Equação 10.7) Exemplo 10. 5 - aplicação da fórmula de Rodrigo de Melo Porto para vertedor** Qpos= 56,6m^3 /s para Tr=100anos. Qpre= 14,3m^3 /s As paredes do reservatório são verticais e o vertedor mais eficiente é o orifício. q (^) max = 14,3m 3 /s ip = 56,6m^3 /s Q* = q (^) max / ip = 14,3/56,6 = 0,2 5 Usando a Equação (10.7) para reservatório com parede vertical e descarga em vertedor: V = - 0,7832Q + 0,9447 = - 0,7832 x 0,2 5 + 0,9447 = 0,7 5** Sendo a chuva excedente total de 60 mm e sendo a área de drenagem de 222ha, teremos: Vol = 60 mm x 222ha x 10.000 m 2 /1000 = 133.200m 3 Vmáximo = vol x 0, 75 =Volume do reservatório = 1 33200 m 3 x. 0, 75 = 99.900 m 3 Orifício V = - 0,8761Q + 0, Exemplo 10. 6 - aplicação da fórmula de Rodrigo de Melo Porto para orifício** Qpos= 56,6m^3 /s para Tr=100anos. Qpre= 14,3m^3 /s As paredes do reservatório são verticais e o vertedor mais eficiente é o orifício. q (^) max = 14,3m 3 /s ip = 56,6m 3 /s Q* = q (^) max / ip = 14,3/56,6 = 0,2 5 Usando a Equação (10.8) para reservatório com parede vertical e descarga em orifício: V = - 0,8761Q + 0,8862 = - 0,8761 x 0,2 5 + 0,8862 = 0,6 7** Sendo a chuva excedente total de 60 mm e sendo a área de drenagem de 222ha, teremos: Vol = 60 mm x 222ha x 10.000 m^2 /1000 = 133.200m^3 Vmáximo = vol x 0,6 7 =Volume do reservatório = 1 33200 m^3 x. 0,6 7 = 89.244 m^3
Eng Plínio Tomaz 05/08/20 10 pliniotomaz@uol.com.b r Capítulo 1 0 - Dimensionamento preliminar de reservatório de detenção
10. 10 Reservatório com paredes parabólicas Rodrigo de Melo Porto,1997 obteve as seguintes relações. Vertedor retangular V = - 0,8834 Q + 0,9073 (Equação 10.9) Exemplo 10.7- aplicação da fórmula de Rodrigo de Melo Porto para paredes parabólicas e vertedor retangular** Qpos= 56,6m^3 /s para Tr=100anos. Qpre= 14,3m^3 /s As paredes do reservatório são verticais e o vertedor mais eficiente e descarga em vertedor retangular. q (^) max = 14,3m^3 /s ip = 56,6m^3 /s Q* = q (^) max / ip = 14,3/56,6 = 0,2 5 Usando a Equação (10.9) para reservatório com parede vertical e descarga em orifício: V = - 0,8 834 Q + 0, 9073 = - 0,8 834 x 0,2 5 + 0, 9073 = 0,6 9** Sendo a chuva excedente total de 60 mm e sendo a área de drenagem de 222ha, teremos: Vol = 60 mm x 222ha x 10.000 m^2 /1000 = 133.200m^3 Vmáximo = vol x 0,6 9 =Volume do reservatório = 133.200m 3 x 0,6 9 = 91.908 m 3 Orifício V = - 0,9508 Q + 0,8988 (Equação 10.10)** Sendo: V = Vmáximo / vol Q = q** (^) max / ip vol = é o volume total fornecida pela chuva excedente na área de captação considerada. É a chuva excedente multiplicada pela área da bacia (m^3 ). Vmáximo = o volume do reservatório de detenção (m 3 ). q (^) max = vazão máxima da hidrógrafa de saída (m 3 /s). ip = vazão máxima da hidrógrafa de entrada (m^3 /s). Rodrigo de Melo Porto concluiu que para reservatórios de paredes verticais, o descarregador tipo orifício é mais eficiente do que o reservatório com vertedor retangular. Exemplo 10.8- aplicação da fórmula de Rodrigo de Melo Porto para paredes parabólicas e orificio Qpos= 56,6m^3 /s para Tr=100anos. Qpre= 14,3m^3 /s As paredes do reservatório são verticais e o vertedor mais eficiente é o orifício. q (^) max = 14,3m 3 /s ip = 56,6m^3 /s Q* = q (^) max / ip = 14,3/56,6 = 0,2 5
Eng Plínio Tomaz 05/08/20 10 pliniotomaz@uol.com.b r Capítulo 1 0 - Dimensionamento preliminar de reservatório de detenção Exemplo 10. 7 Seja o piscinão do com os seguintes dados: Fórmula de intensidade de chuva adotada: Paulo S. Wilken (1972) Local do reservatório: praça Charles Muller, São Paulo, capital Área de drenagem: 222ha Período de retorno adotado T= 100 anos Fração impermeável total : 0,55 (55% da área total) Vazão efluente máxima (vazão saída do reservatório) : 13m^3 /s Tempo de concentração: 15min Solução: Escolha do coeficiente de runoff ou coeficiente de escoamento “C” O valor admitido de C=0, 545 Aplicação do método de Aron e Kibler, 1990. A vazão de saída Qp=13m^3 /s. Usando a fórmula de (Paulo Sampaio Wilken,1972). 1747,9. Tr0, I =------------------------ (mm/h) ( t + 15)0, Sendo: I= intensidade média da chuva (mm/h); Tr = período de retorno (anos); t= duração da chuva (min). Para período de retorno Tr = 100 anos teremos: 1747,9x 0, 4022, I = ------------------------ = ------------------ ( t + 15)0,89^ ( t + 15)0, Variando-se o tempo “t” começando pelo tempo de concentração de 15min. Para t=15min 4022, I = ------------------ ( t + 15) 0, 4022, I = ------------------ = 194,89mm/h ( 15 + 15)0, Para t=30min 4022, I = ------------------ ( t + 15) 0, 4022, I = ------------------ = 135,90mm/h ( 30 + 15)0,
Eng Plínio Tomaz 05/08/20 10 pliniotomaz@uol.com.b r Capítulo 1 0 - Dimensionamento preliminar de reservatório de detenção e assim por diante conforme mostra a Tabela (10. 2 ). Aplicando a fórmula racional Q=C. I. A/ Teremos: Para t=15min, A=222 ha e C=0, 545 Q= CIA/360 = 0, 545 x 194,89 x 222/360 = 65, 50 m 3 /s Para t=30min Q=CIA/360 = 0,545 x 135,90 x 222/ 360 = 45,6 7 m^3 /s Vamos calcular a duração da chuva que produz o maior volume de reservatório de detenção usando a Equação (10.12): Vs= Ip x td – Qp x ( td + Tc)/ Para t=td = 15min, sendo tempo de concentração Tc fixo igual a 15min Vs= (vazão afluente em m^3 /s) x 60s x (tempo de duração da chuva) – (vazão efluente em m^3 /s) x 60s x (tempo de duração da chuva + tempo de concentração)/ Vs=65, 50 m^3 /s x 60s x 15min – 13m^3 /s x 60 s x (15min + 15min)/2 = Vs= 47.225m 3 Para t=30min Vs= 45,6 7 m^3 /s x 60s x 30min – 13 m^3 /s x 60 s x (30min + 15min)/2 = Vs= 64.600m^3 E assim por diante, conforme se pode ver na Tabela (10. 2 ). Portanto, o volume do piscinão calculado pelo método aproximado de (Aron e Kibler,1990) para período de retorno de 100 anos é de 75.723m 3 . Tabela 10. 2 - Dimensionamento do piscinão do usando o método de Aron e Kibler,1990 para T= 100 anos e C=0, 545 Tempo concentraçao Qsaida Período de retorno (anos) Tr Duração da Chuva (min) Intensidade de chuva Área Qentrada Q=CIA Qentrada Q=CIA Vs (min) (m^3 /s) (anos) (min) (l/s.ha)^ ha (l/s) (m^3 /s)^ (m^3 ) 15 13 25 15 421,31 222 65472 65,47 47225 15 13 25 30 293,69 222 45639 45,64 64600 15 13 25 45 227,35 222 35330 35,33 71990 15 13 25 60 186,40 222 28966 28,97 75028 15 13 25 75 158,48 222 24627 24,63 75723 15 13 25 90 138,16 222 21470 21,47 74989 15 13 25 105 122,68 222 19064 19,06 73306 15 13 25 120 110,47 222 17167 17,17 70953 15 13 25 135 100,58 222 15631 15,63 68107 15 13 25 150 92,40 222 14359 14,36 64884 15 13 25 165 85,52 222 13289 13,29 61364 15 13 25 180 79,64 222 12376 12,38 57606
Eng Plínio Tomaz 05/08/20 10 pliniotomaz@uol.com.b r Capítulo 1 0 - Dimensionamento preliminar de reservatório de detenção Qpré= C. I. A / 360 = 0,158 x 133.25 x 222/360= 13m 3 /s Pós-desenvolvimento tc= 15min I (mm/h)= 1747,9. 100 0, / (tc + 15) 0, I (mm/h)= 1747,9. 100 0, / ( 15 + 15) 0, I=194,93mm/h Área impermeável (%)= 55 Rv=0,05+0,009 x AI= 0,05+0,009 x 55= 0, C=0, Area (ha)= 222 Qpre = C. I. A / 360 = 0,545 x 194,93 x 222/360= 65,51m^3 /s Exemplo 10. 9 - Usando o Metodo Santa Barbara Pré-desenvolvimento Tr=100anos Local: São Paulo, capital CN= tc= 31min Área impermeável = 12% Área da bacia= 222ha Duração da chuva= 2h Precipitação total em 2h para Tr=100anos= 104mm Qpre= 14,3m^3 /s Pés-desenvolvimento Tr=100anos Local: São Paulo, capital CN= 83 tc= 15 min Area impermeável = 55 % Area da bacia= 222ha Duração da chuva= 2h Precipitação total em 2h para Tr=100anos= 104mm Qpré= 56,6m 3 /s Exemplo 10. 10 Dimensionamento de reservatório de detenção pelo método de Baker, 1979 usando o Método Racional. Vazao de pré-desenvolvimento= 13m 3 /s Vazao de pos desenvolvimento= 65,51m 3 /s Tempo de concentração é de 15min. Período de retorno considerado foi de 100 anos. q (^) pré = 13m^3 /s q (^) pos = 65, 51 m 3 /s = qpré / qpós = 13 / 65, 51 = 0,
Eng Plínio Tomaz 05/08/20 10 pliniotomaz@uol.com.b r Capítulo 1 0 - Dimensionamento preliminar de reservatório de detenção Usando a Equação (10.13) temos: Vs ---- = 1 - = 1 - 0,2 = 0, Vpós Vpós = 65, 51 m 3 /s x 15min x 60s = 58.9 61 m 3 Vs = Vpós x 0,8 = 58.9 61 m 3 x 0,8= 47. 277 m 3
10. 13 – Dimensionamento pelo método do Federal Aviation Agency,1966 usando o Método Racional O método do Federal Aviation Agency (FAA) foi adotado nos Estados Unidos em 1966. Originalmente o método foi criado em 1957 por Kropf. Neste método não é especificado o tipo de saída da água do reservatório de detenção tais como orifícios ou vertedor e nem a quantidade dos mesmos. O método deve ser usado para pequenas bacias urbanas. Adotamos o limite máximo aproximado de 3 km^2 de área de bacia. O método do FAA adota basicamente o Método Racional. O volume de entrada, ou seja, o imput é dado pela equação abaixo, conforme Mays, 2001 p. 607 e Maidment, 1993 capítulo 28.27 do livro Handbook of Hydrology. V (^) in = [(C. I. A)/360]. tD x 60 (Equação 10.14) Sendo: V (^) in = volume acumulado do runoff (m 3 ); C= coeficiente de runoff; I= intensidade de chuva (mm/h) obtido por uma curva IDF; A= área da bacia (ha) e tD = tempo de duração da chuva (min). O volume acumulado de saída é Vout sendo dado pela fórmula abaixo: Vout = k. Qout. tD. 60 (Equação 10.15) Vout = volume acumulado de saída (output) em (m 3 ); k= coeficiente de ajuste entre o pico da vazão de entrada e o pico da vazão de saída; Qout = vazão máxima de saída (output) (m^3 /s) adotada e suposta constante sempre. tD = tempo de duração da chuva (min) O Departamento de Engenharia Civil da Universidade do Colorado localizada em Denver, EUA, em 1991 publicou gráfico do coeficiente de ajustamento “k” o qual apresentaremos na Tabela (10. 3 ). Tabela 10. 3 - Coeficientes de ajuste “k” em função da relação das vazões de saída com a da entrada Qout /Qin Coeficiente de ajuste k 0,10 0, 0,20 0, 0,30 0, 0,40 0, 0,50 0, 0,60 0, 0,70 0, 0,75 0, Fonte: adaptado do Departamento de Engenharia Civil da Universidade do Colorado, Denver, 1991
Eng Plínio Tomaz 05/08/20 10 pliniotomaz@uol.com.b r Capítulo 1 0 - Dimensionamento preliminar de reservatório de detenção
10. 14 - Dimensionamento pelo método de Abt e Grigg, 1978 usando o Metodo Racional McCuen,1998 cita o método de Abt e Grigg que usa o método racional com hidrograma triangular para a entrada e saída. Neste método não é especificado o tipo de saída da água do reservatório de detenção tais como orifícios ou vertedor e nem a quantidade dos mesmos. Vs ---------- = (1 - )^2 (Equação 10.16) Vpós Sendo: Vs =volume do piscinão (m^3 ); Vpós = volume do runoff do escoamento (m^3 ); = Qpré/Qpós Sendo: Qpós = vazão de pico no pós-desenvolvimento (m^3 /s); tc= tempo de concentraçãpo no pós-desenvolvimento (min); Qantespré= vazão de pico no pré-desenvolvimento (m^3 /s). Exemplo 10. 12 Dimensionamento do piscinão do pelo método de Abt e Grigg, 1978 Consideramos aqui no exemplo que a vazão da galeria da av. de 13m^3 /s seria a vazão de pico no pré-desenvolvimento e a vazão de pico depois do desenvolvimento é de 65, 51 m^3 /s. Tempo de concentração tc=15min. Período de retorno considerado foi de 100 anos. Usa o método Racional. Qpré = 13 m 3 /s; Qpós = 65, 51 m 3 /s = 13 / 65, 51 = 0, Vs ---- = ( 1 - ) 2 = (1- 0,20) 2 =0, Vpós Vpós = 65,51 x 15 x 60 = 58.961m 3 Vs = 58.961m3 x 0,64= 37.736m 3 Portanto, usando o método de Abb e Grigg achamos que o volume estimado do piscinão é de 37.736m3. 10. 15 Dimensionamento pelo método de Kessler e Diskin, 1991 Mays,1999 cita o método de Kessler e Diskin,1991 no capítulo 14.85 do livro Hydraulic Design Handbook , que supõe que a área da superfície do reservatório seja constante. A grande vantagem é que o método tem aplicação para orifícios e para vertedores. Para um único vertedor: Vs ---- = 0,932 – 0,792. Válido para 0,2 < < 0,9 (Equação 10.17) Vpós
Eng Plínio Tomaz 05/08/20 10 pliniotomaz@uol.com.b r Capítulo 1 0 - Dimensionamento preliminar de reservatório de detenção Exemplo 10. 13 Dimensionamento de um reservatório de detenção pelo método de Kessler e Diskin, Vamos usar as vazões de pico calculadas usando o método Santa Bárbara. tc=15min Qpré =14,3m 3 /s; Qpós = 56,6m 3 /s = 14,3/56,6 = 0,2 5 Como o valor obtido de está entre 0,20 e 0,90, podemos usar o método de Kessler e Diskin, 1991. Supomos que o reservatório manterá constante a superfície superior. Vs ---- = 0,932 – 0,792. Vpós Vs ---- = 0,932 – 0,792 x 0,2 5 = 0,7 34 Vpós Sendo a chuva excedente total de 60 mm e sendo a área de drenagem de 222ha, teremos: Vpós = 60 mm x 222ha x 10.000 m^2 /1000 = 133.200m^3 Vs = Vpós x 0,7 34 = 133.200m^3 x 0,7 34 = 97.769m^3 Para um único orifício: Vs ---- = 0,872 – 0,861. Válido para 0,2 < < 0,9 (Equação 10.18) Vdepois Exemplo 10. 14 Dimensionamento de um reservatório de detenção pelo método de Kessler e Diskin, 1991 Consideramos que aplicando o método racional obtemos: tc=15min Tr= 100anos Qpré =14,3m^3 /s; Qpós = 56,6m^3 /s = 14,3/56,6 = 0,2 5 Como o valor obtido de está entre 0,20 e 0,90, podemos usar o método de Kessler e Diskin,
